四、恒流激励电路
  V902对V901的恒流激励电路
如图7所示。
    当市电电压在140～240V之间
变化时，C908上的电压为恒定的
5．0V。在开关管V901导通期间，
T901正反馈饶组上感应电势的极性
为⑨正、⑦负，因此V902饱和导通。C908上的电压通过R903、V902对
V901提供恒定的激励电流，激励电流的大小取决于R903的数值。同
时，正反馈绕组⑨-⑦上感应的脉冲电压通过V902射极跟随，对V901
提供另一路正反馈激励(第一条正反馈通路是由R914、C913等构成)。
    当市电电压低于140V时，正反馈绕组上感应的初始激励信号较
小，开关变压器T901正反馈绕组上感应电势的极性为⑨正、⑦负时，
V902作为激励电流放大器(射极输出器)，使V901有足够的初始正反
馈激励信号，副方也能迅速建压，确保电网电压下降时，副方输出电压
的稳定。
    正是由于设置了此种恒流激励电路，因而使得大屏幕“D”系列彩
电的开关电源可以适应市电电压ll0V～240V的变化范围，而无需电
源切换电路。
  五、遥控关机电路
  遥控关机电路由两路组成(参阅图8)。一路是由V601、V602、
V911、N903、V910、V909、V905、V904组成的控制电路；另一路是由
V601、V602、V912、V915、V916、V907、N902、V908、V904组成的控制电
路，下面先说明电视机正常工作情况下这两路电路的状态，然后说明待
机状态下的情况。
    微处理器(ST6367或ST6368或ST6378)-37脚的电压经R647加到
V601基极，正常工作状态下37脚为高电位，V601、V602导通，5V电压
通过V602射极、集电极加到V911、V912基极，使两管饱和，集电极电
压均近于0V。V911集电极电压近于0V，使光电耦合器N903的发光二
极管与光敏三极管均截止。因此V910、V909、V905都截止(V905的工
作情况在后文中还要详述)，对开关电源工作没有影响。同时，V911的
集电极0V电压还使V920截止，因而它对行振荡电路的供电也无影
响，V912集电极为0V，使得V915导通、V916截止(V915、V916组成双
稳压开关电路)，R909上没有电流流过，V907因零偏截止，它对开关电
源没有影响。此时，开关电源的振荡、恒流激励、稳压的工作情况如前所
述。
    当电视机处于待机状态时，B+(130V)电源下降到80V～90V。
B+2(13．5V)电源下降为8V-9V，它经N602(LM7805)稳压后输出
5V电源继续供给遥控系统，使遥控系统可以随时接收遥控开机指令、
重新启动电源，同时信号通道及扫描电路均停止工作。各路电源下降的
主要原因，是开关电源由正常工作的连续振荡状态变成待机时的断续
振荡状态。C939(正常工作状态的+13．5V输出端)上的电压波形及断
续振荡状态如图9所示，重复周期约20．4ms，其中振荡时间约1．5ms，
停振时间约18．9ms。

    下面介绍在待机状态下开关电源处于断续振荡状态的原理。遥控
关机时，微处理器37脚为低电位，V601截止，其集电极电压变为高电位
(接近5V)，V602截止，V912截止，它对V915无影响。C939上的电压
(遥控关机瞬间仍为13．5V)通过VD959及R959、R954分压加到V915
基极，使V915基极电位高于V916基极电位，导致V915截止、V916导
通。同时V916的集电极电流注入V907基极，使V907导通，因此光电[Page]
耦合器N902中发光二极管导通发光，光敏三极管饱和，使V908饱和
导通。V908饱和导通后，其集电极电流流过R939，使R939压降增加，
V904饱和导通，开关管V901因基极电流被V904旁路而停止振荡。
    由于V901停振，C939上的电压Uc下降(见图9)通过VD959及
R959、R954分压加到V915的基极；当Uc下降到使V915基极电位低
于V916基极电位时(双稳态电路翻转)，V915导通、V916截止，R909
无电流流过，压降为0V，使得V907截止，从而导致光电耦合器N902
中的发光二极管、光敏三极管都截止(此时SE120内三极管处于截止
状态)，使V908因基极电位下降而截止，流过R939的电流减少，使
V904基极电位升高，V904内阻增大，对开关管V901基极电流的分流
作用减小，V901因而导通产生振荡，使得C939上的电压Uc又升高。
    当Uc升高到使V915的基极电位高于V916基极电位时，双稳态
电路再次翻转，V915截止、V916导通，进而使V907、N902中发光二极
管、光敏三极管均导通，V908、V904饱和导通，使V901截止停止振荡，
V901停振后，C939的电压Uc又下降，于是重复上述过程，形成重复频
率很低的断续振荡。
    下面进一步说明V911、N903、N910、V909、V905这路遥控关机控
制电路的作用。遥控关机时，V601、V602截止，使V911截止，V911集
电极的高电位使N903中发光二极管导通发光、光敏三极管饱和导通，
进而导致V910基极电位下降而饱和导通。C908上的电压通过V910
加到V909基极，使V909导通。同时C908上的电压还通过V909以及
R926、R928分压加到V905基极，使V905饱和导通，其集电极电流流
过R939，使R939上压降增大，从而使V904饱和导通，V901截止而停
止振荡。
    V901停振后，T901各绕组感应电势消失，C908放电，当其电压下
降到2V左右时，V910截止、V909截止、V905截止，进而导致R939上
压降减小，V904退出饱和状态，对V901基极分流作用减少，于是V901
又重新振荡。V901振荡后，开关变压器T901⑧-⑦绕组的感应电势经
VD902整流对C908充电，使C908上电压不断上升。当C908电压上升
到2．5v左右时(C908上电压波形与C939的电压波形相似)，V910饱
和导通。于是上述过程周而复始，形成断续振荡。
    综上所述，遥控关机时开关电源的断续振荡状态是由V912→
V908以及V911→v905这两路控制电路共同作用的结果。当V901振
荡时，C939、C908上电压由于开关变压器绕组感应电势的充电而同时
上升，当它们上升到一定值时，V908、V905同时饱和，使V904饱和，
V901截止而停止振荡。V901停振后，由于开关变压器各绕组感应电势
消失，C939、C908因放电而电压下降；当其电压下降到一定值时，
V908、V905同时截止，使V904退出饱和，V901又振荡。
    需要说明的是，在待机状态。V911截止，其集电极的高电位通过
R944、R945分压加到V920基极，使V920饱和。V920与行振荡电路供
电稳压管VD920并联，V920的饱和使得行振荡器因失去电源供给而
停振，这就使得行激励级与行输出级因无激励信号都停止工作，场输出
部分因无电源供给亦无任何消耗，这样就减少了待机状态下开关电源
的功耗(在待机状态下整机功耗仅6W～8W)。[Page]
  六、开关管过流限制电路
  开关管过流限制电路如图10所示。V905除担任待机断续振荡控
制作用外，它还是V901大功率开关管的限流控制管。

图10  开关管过流保护电路


 图11  开关电源过压保护电路与延时导通控制电路

降到2V左右时，V910截止、V909截止、V905截止，进而导致R939上
压降减小，V904退出饱和状态，对V901基极分流作用减少，于是V90
又重新振荡。V901振荡后，开关变压器T901⑧-⑦绕组的感应电势经
VD902整流对C908充电，使C908上电压不断上升。当C908电压上升
到2．5v左右时(C908上电压波形与C939的电压波形相似)，V910饱
和导通。于是上述过程周而复始，形成断续振荡。
    综上所述，遥控关机时开关电源的断续振荡状态是由V912→
V908以及V911→v905这两路控制电路共同作用的结果。当V901振
荡时，C939、C908上电压由于开关变压器绕组感应电势的充电而同时
上升，当它们上升到一定值时，V908、V905同时饱和，使V904饱和
V901截止而停止振荡。V901停振后，由于开关变压器各绕组感应电势
消失，C939、C908因放电而电压下降；当其电压下降到一定值时
V908、V905同时截止，使V904退出饱和，V901又振荡。
    需要说明的是，在待机状态。V911截止，其集电极的高电位通过
R944、R945分压加到V920基极，使V920饱和。V920与行振荡电路供
电稳压管VD920并联，V920的饱和使得行振荡器因失去电源供给而
停振，这就使得行激励级与行输出级因无激励信号都停止工作，场输出
部分因无电源供给亦无任何消耗，这样就减少了待机状态下开关电源
的功耗(在待机状态下整机功耗仅6W～8W)。
  六、开关管过流限制电路
  开关管过流限制电路如图10所示。V905除担任待机断续振荡控
制作用外，它还是V901大功率开关管的限流控制管。
    1．冲击电流限制电路：在开机瞬间，由于开关电源调频、调宽的稳
压环路尚未建立起稳定工作状态，开关管可能因为副方B+、B+’……
各支路电解电容均未储能(未建立电压)，而流过很大的冲击电流使
V901过热损坏。因此，在正反馈绕组⑦-⑨端的激励端⑨脚，除通过
R914、C913、L906／／R938正反馈到V901基极外，还通过R919
(1．5k)接V905的基极，由于此时C924上的负电压尚未建立，因此当
T901⑨脚为正时，除了使V901饱和导通之外，也使V905趋于饱和，
V905集电极电位下降促使V904趋于饱和，势必将V901基极的正反
馈信号及启动电流分流，使V901的饱和期缩短而截止期增长，以免
V901在启动瞬间冲击电流过大，这样就达到了在开机瞬间限制开关管
V901电流的目的，这个电路又称之为“软启动电路”。
    2．峰值电流限制电路：当开机1～2秒后，开关电源调宽、调频稳
压环路已进入正常工作状态，与此同时C924上的电压已达到-12V正
常值，因此由R929串R928分压到V905基极的负电压增加，根据此回
路电压计算，V905得到的偏压为-12·R928／(R928+R929)=-
12×51／731≈-0．84V，而且V901的射极电流也达到稳定的锯齿波状
态，在R936／／R937上产生的正偏压下降(平均值为0．04V，峰值为
0．4V)，因此V905因反向偏置而截止。V901正常的开关工作状态不再[Page]
受V905的控制。
    但在电视机工作过程中如因某种原因发生开关管射极电流过大，
则并联电阻R936、R937上的压降U。增大，当Ue的数值达到一定值
时，V905将会在正反馈绕组⑨脚为正值期间导通，使得V904对开关
管V901的基极分流作用增加，从而使开关管V901占空比下降，最大
电流值下降，起到了峰值电流限制的保护作用。
七、过压保护电路
    过压保护电路如图11所示。V903是过压保护控制管，C908与
C914上的电压是取样电压。
    在前文中已经说明，开关电源正常工作时，T901开关变压器绕组
⑧-⑦上的感应电势，在开关管V901截止期，经VD902整流，在C908
上产生约5V的电压，用作V902等的工作电源。C908上的电压同时又
是一个取样电压，如果某种原因引起开关电源输出电压过高(例如稳压
取样电路开路，负载开路等故障情况下)，则绕组⑧-⑦上的感应电势
也必然增大，经VD902整流后，C908上的电压也必定升高。当C908上
的电压超过7．5V时，VD917(为6．8V稳压管)击穿且V903的基极电
位达到0．7V，因而V903饱和导通，使得开关管V901的基极与发射极
“短路”停止振荡，保护了开关电源及负载。在一般情况下，C908电压稍
超过6．8V将会在动态范围内调节V903的动态内阻r∝。也即是调整了
开关管的占空比，可以达到副方不过压的目的。
  八、延时导通控制电路
  V903除了过压限制作用外，还具有使开关管V901延时导通的作
用。开关管截止时，变压器初级处于高阻抗状态，当开关变压器T901
储能释放完毕开关管即将导通之前，次级也处于高阻抗状态。此时
V901集电极与发射极并联的电容C916、C911及串联的C917、C918等
与初级绕组电感组成并联谐振电路，将产生自由振荡。如果在振荡尚未
衰减之前，V901已导通，则V901将产生较大的开启损耗。V903可以使
V901在每一个振荡周期延时导通。因为当V901截止期间，T901⑧-
⑦绕组上的感应电势通过VD916整流，在C914上充有电荷。当V901
截止末期产生自由振荡时，C914上的电荷通过R905、R906放电，在
R906上产生的压降使V903饱和导通，V901基极与发射极被V903“短
路”而不能导通。当C914放电电流逐渐减少，R906上的压降小于0．6V
时，V903截止，V901方能导通。只要C914、R915、R906参数选择适当，
此时V901的自由振荡已衰减到最小值，此时V901才能在正反馈信号
作用下饱和导通，使通过T901⑤-①绕组的电流线性增长直到最大
值。从而使V901的开启损耗大大减少。

图12  开关电源负载过流及14V、26V电源过压保护电路


  九、B+(130V)开关电源负载过流保护电路
  B+(130V)电源负载过流保护电路如图12所示。它由V404、
R472、稳压管VD904、可控硅V913、V603等组成。R472(0．68 Ω)是取样
电阻，V404是过流检测管，VD904、V913、V603是过流保护控制管。
    130V电源电压通过R472向行激励级与行输出级供电，正常情况
下，流过R472的电流在R472上产生的压降小于0．6V，因此V404截
止。当负载加重，130V电源输出电流增大超过1A时(这种情况，有时
是因为显像管极间软跳火，有时是因为机内电路故障造成)，在R47
上产生的压降大于0．6V，V404导通，130V电压通过V404、R950与[Page]
R942分压，使12V稳压管VD904击穿，正电压加到可控硅V913的控
制极上使其导通，则使PNP管V603的基极通过R686、V913接地，因
而V603导通，+5V电压通过V603加到V602的基极，使V602截止。
V602是遥控开／关机控制管，V602截止正是其遥控关机的状态，因而
开关电源转入保护性关机状态，130V电源下降为85V，同时行振荡器
停振，行扫描电路停止工作。这样既保护了开关稳压电源自身，又使负
载故障不致扩大。由于可控硅击穿后，必须将阳极电压降至零才能恢复
到非击穿状态(截止状态)，因此保护性关机后，用遥控器不能再行开
机，必须用电源按键先关机再等待3～5分钟，5V遥控电源降至零后方
能再开机。
  十、26V(场输出电源)负载过流保护电路
  26V电源负载过流保护电路如图12所示。图中R466(1．OΩ)是取
样电阻，V410是过流检测管，稳压管VD905等是控制管。
    由行输出变压器次级绕组感应电压整流滤波得到的26V电压，通
过R466向场输出级供电。正常情况下，流过R466的电流产生的压降
较小，因此V410截止。当场输出级发生故障使流过R466的电流增大
到超过1A时，R466上产生的压降经R458(5．6k)、R462(3．9k)分
压后，使V410射极与基极之间的电压超过0．6V，V410导通。+26V电
压通过V410、R467与R469分压，使11V稳压管VD905击穿，正电压
加到可控硅V913的控制极，V913导通，进而使V603导通，V602截
止，开关稳压电源转入保护性关机状态，行输出级停止工作，26V电压
消失。同理，此时用遥控器不能开机。
  十一、行输出副方绕组过压保护
  取样点是由行输出变压器次级电压经整流滤波获得的+14V电压
点，其过压保护电路如图12所示。图中稳压管VD903是过压保护控制
管。在正常情况下VD903截止，如果因某种原因使14V电源(供给
N403稳压器产生12V电源)超过l6V时，会使VD903击穿，可控硅
V913导通，V603导通，V602截止，开关电源转入保护性关机状态，行
输出级停止工作，14V电压消失。此时用遥控器不能开机。此保护电路
与其他机型上的“x射线保护电路”同理，目的是防止行输出变压器副
方输出过压，造成显像管灯丝电压及高压过高，x射线辐射剂量增大
显像管早期老化；甚至管颈断裂等故障的出现。  十二、维修数据
  附表列出了T2979D1型机开关稳压电源及保护电路各三极管、光
电耦合器件、集成电路SEl20的数据，供维修人员参考。


注：
    1．所有电压参数均用MF-47型普通万用表DC电压挡测试。
    2．所有电阻参数均用MF-47型普通万用表R X1k挡测试。
    3．测试电压时应特别注意黑(红)表笔接冷／热地点，千万不得搞错。开机
状态下，如表笔接热地去测CPU任一脚都可能造成CPU损坏。
    4．测试对地电阻时应将电源关断(最好拔下电源插头)，略等几分种(电容
放电后)再测试。