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关闭窗口 摘要：采用超高频点灯的电子镇流器可以有效地克服高强度气体放电灯尤其是金卤灯所固有的声谐振问题。提出了一套设计负载电路参数的方案。合理地选择电路参数，使其在谐振方式下工作，可以有效地降低电路损耗。
0 引言
电子镇流器相对于传统的电感式镇流器，具有工作电压范围宽、体积小、重量轻、无频闪、无噪声、效率高等众多优点，在荧光灯领域已经得到了成功应用。但是，对于高强度气体放电灯，尤其是金属卤化物灯，由于其在高频工作方式下存在声谐振的问题，因此到目前为止依然难以得到大规模的推广应用。
针对声谐振的问题，众多学者进行了深入的研究，提出了一些解决的方案，主要有：低频方波点灯方案；灯电流灯电压反馈控制方案；扫频控制与超高频点灯方案。目前比较成熟可*的是低频方波点灯电子镇流器，在道路照明或汽车头灯领域的金卤灯电子镇流器大都采用这一控制方式；它的特点是逆变级工作频率在几百Hz，避开了声谐振频率的下限值。
由于低频方波电子镇流器往往采用三级电路，同时逆变级为全桥结构，因而成本高，体积大，容易产生噪声问题。
如果将逆变级的工作频率提高到声谐振上限频率之上，也可以有效地避免声谐振的问题。对于功率较高、电弧管尺寸较大的HID灯，一般认为工作频率在150kHz以上就可以避免声谐振的发生；对于小功率、电弧管尺寸小的HID灯，上限频率要提高到几百kHz才行。
当逆变级工作频率为几百kHz时，可使无源元件体积减小、成本降低、而且可以避免音频噪声。合理设计电路的工作点，采用软开关方式，可以克服高频工作时的EMI干扰与损耗的问题。
本文提出了一种设计超高频金卤灯电子镇流器的方法，给出了其仿真波形。样机试验结果表明超高频工作方式可以成功地解决金卤灯声谐振的问题。
1 参数计算
大功率电子镇流器一般都包括PFC级与逆变级两级电路。经过功率因数校正级后，入端功率因数可达0.99以上，同时使后级直流母线电压维持在400V。
逆变级采用半桥电路，如图1所示，其中Igniter为脉冲点火器。
图1 高频逆变电路
如果电容C很大，可以将其视为仅起隔直作用。图2是当L=32μH，C=1μF时，用Pspice仿真得到的开关管电压波形与负载电流波形。可以看出，开关管在负载电流最大时关断，这时关断损耗最大。在300kHz的工作频率下，MOS管会产生很大的开关损耗。
图2 L=32μH，C=1μF时开关管电压与负载电流的仿真波形
合理地选择LCR电路的Q值与工作频率，使其在串联谐振方式下工作，可以有效地减小高频开关损耗，改善开关波形，进而降低EMI噪声。
LCR串联谐振电路参数设计如下。
LC谐振电路的品质因数Q，电路工作频率fw，特征频率fo，金卤灯等效电阻R，等效负载电路如图3所示。
图3 LCR等效负载电路图
Q=
（1）
fo=
（2）
LCR等效导纳Y(ω)为
Y(ω)=
（3）
灯电压UL为
UL=U1Y(ω)R=
（4）
式中：U1为加在LCR两端方波电压的基波有效值，
对于半桥 U1=
Ud
对于全桥 U1=
Ud
设定Q值，由式（1），式（2），式（3）和式（4）可以确定L与C的值。
2 仿真结果
将谐振电路的Q值设为2.5，逆变级工作频率为250kHz，由此计算得到的LCR谐振参数如下：
灯电感L 119μH；
灯电容C 5nF。
图4是开关管电压与灯电流的Pspice仿真波形。由图4可以看出开关管在灯电流过峰值开始下降后关断。
图4 L=119μH，C=5nF时开关管电压与负载电流的仿真波形
3 实验结果
样机的参数如下：
工作频率 250kHz；
灯电感L 110μH；
灯电容C 5nF；
图5给出了灯电压波形，由于高频下金卤灯近似为一纯电阻，所以电流波形与电压波形相同。由图5中可以看出，开关管是在电流波形有缺口处，即在电流过峰值开始下降后关断。在此情况下，MOS管的开关损耗大为降低。
图5 灯电流波形
图6是将时间轴放长后的灯电流波形，将其与声谐振发生时的灯电流波形图7比较，可以看出：灯电流稳定，没有低频抖动；图8给出的灯电弧的照片也表明灯电弧是稳定的。
图6 灯电流波形
图7 声谐振发生时灯电流波形
图8 灯电弧（稳定）
4 讨论
逆变级工作频率在几百kHz时，开关损耗与磁性元件损耗都大为增加，需要合理设计参数与驱动电路，选择性能更优良的磁性材料。谐振方式下，电容的两端电压随Q值增加而增大；同时，Q值过高容易使镇流器的功率偏差增大。
目前的逆变级采用开环方式，可以采用控制FPC输出直流电流的方式来实现功率的闭环控制。
5 结语
采用超高频点灯的电子镇流器可以有效地克服高强度气体放电灯，尤其是金卤灯所固有的声谐振问题。本文提出了一套设计负载电路参数的方案。合理地选择电路参数，使其在谐振方式下工作，可以有效地降低电路损耗。
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